七臺河第發(fā)電有限責(zé)任公司2臺350,賈機(jī)組采用美國公司制造的汽輪發(fā)電機(jī)組,型號為丁02廠42.其潤滑油系統(tǒng)1.
由于該機(jī)組沒有設(shè)計頂軸油系統(tǒng),按照運(yùn)行要求,在汽輪機(jī)主軸驅(qū)動的主油泵投入正常工作之前或該滎退出正常工作之后,汽輪機(jī)潤滑油系統(tǒng)僅靠盤車油泵供油時,前軸承箱潤滑油母管的正常工作油壓25添3.但在油系統(tǒng)調(diào)試初期,發(fā)現(xiàn)盤車油泵出口壓力Pa0.35MPa時,戶20.08,致使盤車裝置無法投入,嚴(yán)重影響機(jī)組整套啟動及調(diào)試工作的正常進(jìn)行。
2現(xiàn)場檢查及試驗(yàn)為查出供油母管油壓偏低的原因,在油箱潤滑油出口濾網(wǎng)后加裝了壓力尺,前軸承箱潤滑油母管的壓力仍為尸2,做下面組試驗(yàn)將潤滑油壓力調(diào)節(jié)閥油渦輪入口節(jié)流閥及其旁路閥全部關(guān)閉,打開油箱頂部蓋板,觀察油系統(tǒng)的運(yùn)行,發(fā)現(xiàn)潤滑油壓力調(diào)節(jié)閥只有微小泄油。這是由于壓力調(diào)節(jié)閥內(nèi)裝有個保證盤車油泵最小流量運(yùn)行的節(jié)流孔板所致,通過該項(xiàng)試驗(yàn),確認(rèn)壓力調(diào)節(jié)閥基本嚴(yán)密,尸2壓力偏低不是壓力調(diào)節(jié)閥泄漏引起的。
將前箱1號軸承以及前后推力軸承處的濾網(wǎng)拆下,改裝堵板,然后啟動盤車油泵。此時,盤注為改造管道車油泵出口壓力尸,7停止盤車油泵,將加裝的堵板拆下,恢復(fù)原來濾網(wǎng),再啟動盤車油泵。此時,尸,=4停止盤車油泵啟動直流油泵并將直流油泵轉(zhuǎn)速調(diào)整至正常工作轉(zhuǎn)速,電流為142入。此時,直流油泵出口油壓尸6.在盤車油泵與直流泵起運(yùn)行的情況下,啟動電動抽吸泵??梢钥吹?,12.6m處前箱主油泵入口油壓盡=0.15,主油泵出口油壓戶4=0.15 0.076MPa,由此可以確認(rèn),主油泵出口逆止門也是嚴(yán)密的上述試驗(yàn)結(jié)束后,將主油箱內(nèi)的油全部排至備用貯油箱,對各個濾網(wǎng)進(jìn)行檢查,濾網(wǎng)基本清潔;對主油箱內(nèi)各系統(tǒng)逆止門及法蘭進(jìn)行檢查,全部保持嚴(yán)密不漏;各節(jié)流孔板尺寸符合要求。
3制造廠進(jìn)行的試驗(yàn)制造廠在,30壓力控制器處引出壓力尸5,在盤車裝置供油管路上加裝壓力戶6及在6號軸承供油節(jié)流孔板后加裝壓力戶7,進(jìn)行了如下試驗(yàn)。
要求,只有前軸承箱潤滑油母管的壓力戶2偏低。
13.將推力瓦工作面的節(jié)流孔板尺寸由26減小為16mm.試驗(yàn)結(jié)果P.T仍未達(dá)到設(shè)計要求,而且該節(jié)流孔板尺寸的減小將減少流向該部位的實(shí)際供油量,對推力瓦非工作面的潤滑和冷卻不利,故不可取。
4其他檢查工作3.經(jīng)制造廠實(shí)際測量盤車油泵葉輪尺寸,確認(rèn)該葉輪完全能滿足運(yùn)行要求。
1經(jīng)與裝有同型號機(jī)組的其他電廠聯(lián)系,確認(rèn)各瓦節(jié)流孔板的尺寸與本機(jī)組完全相同。
5分析與計算通過對試驗(yàn)結(jié)果的分析,問的焦點(diǎn)集中在潤滑油母管與前軸承潤滑油母管之間的段供油管道上。通過檢查和測量發(fā)現(xiàn),這段管道管徑為9484.5,而前軸承箱潤滑油母管管徑為989 4.5,潤滑油箱母管管徑為927510.顯然,供油在中間這段管道上被節(jié)流,產(chǎn)生較大的壓降。這很有可能是造成前軸承箱潤滑油母管供油壓力偏低主要原因。
為此,根據(jù)制造廠紙?zhí)峁┑牧鹘?jīng)這段供油菅道的潤滑油流量為1.5210,138,按照,1推薦的供油壓降計算方法,對潤滑油流經(jīng)這段供油管道的壓降進(jìn)行了對比計算。結(jié)果明流經(jīng)cp48x4.5管段的壓降為69.37kPa,流經(jīng)同樣長度及走向的9 89,4.5管段的壓降為13.77讓3,者之間壓差為55.6kPa.
如果把9484.5的管段換成同樣長度及走向觸,從而滿足運(yùn)行的要求。
6系統(tǒng)的改動及初步結(jié)果依據(jù)上述分析,在制造廠同意的情況下,將9484.5的管段換成同樣長度及走向的9 89,4.5管段,再次啟動盤車油泵,改進(jìn)效果十分明顯,2 0.145.前軸承箱潤滑油母管供油壓力偏低的問得到解決。
7結(jié)束語7.1管路改動后的試驗(yàn)結(jié)果盡=0.145,高于計算結(jié)果,2=0.136這可能是對9484.5管段的供油壓降曲線作了外推計算,引起精度下降7.2有關(guān)資料明,管道規(guī)格為230冊0,即484.5的管道,適用的最大流量為4.164101說,管道規(guī)格為323040,即9894.5的管道,適用的最大流量為了了,⑴瓜而本機(jī)組這段管道的設(shè)計流量為1.520父1038.由此可,原設(shè)計該段管道選用948,4.5管徑是欠妥的已超出供油壓降計算曲線的適用范圍,分析計算中不得不加以外推,而將1484.5改為9894.5是合理的。
7.3通過上述改進(jìn)使前軸承箱潤滑油母管供油壓力偏低的問得到了解決。經(jīng)機(jī)組調(diào)試及在整套啟動運(yùn)行期間進(jìn)步的考驗(yàn),明潤滑油壓力完全滿足機(jī)組正常運(yùn)行的要求。
編輯李世杰上接第474頁大氣的污染,是具有發(fā)展前途的處理方法,由于技術(shù)上的問,目前尚不能直接應(yīng)用。
3.3加酸處理由該式可知,加酸可降低水中離子的濃度,這樣可以降低pH值,破壞形成結(jié)垢的條件。
該電廠嘗試地在灰場加30的鹽酸,測量廠側(cè)回水pH值為6.3,檢修班組反映除垢效果明顯,打開的泵與閥門內(nèi)垢層明顯薄。
筆者認(rèn)為,加酸處理,宜加硫酸,不宜加鹽酸。因?yàn)樗械?1是破壞金屬面氧化膜,加快腐蝕速度的陰離子,易被金屬面氧化膜所吸附,膜中氧離子被01替代,形成可溶性氯化物,導(dǎo)致氧化膜被破壞,金屬面腐蝕。硫酸不揮發(fā),并且5,1危害較小,生成,沾04沉淀物的溶解度又較大。
加酸要控制投入量。投入量大,方面會造成浪費(fèi);另方面使,值過低,結(jié)垢問就轉(zhuǎn)為系統(tǒng)腐蝕問了。,值略高些,可以在保證不結(jié)垢的前提下,提高金屬的防腐性能,舉兩得。
因此,建議加酸后使廠側(cè)回水口值為8.0左右為宜。
4結(jié)論從以上的分析可以看出,安裝靜電除塵器后,解決除塵除灰系統(tǒng)結(jié)垢問的方法,是以廉價實(shí)用簡單為原則,最為方便的方法為加酸處理。如果考慮既解決結(jié)垢問,又降低302的排放量,則采用爐煙處理方法較為妥善。目前,該電廠已采用加酸處理方法,基本解決了排灰除塵系統(tǒng)結(jié)垢問。
作者:佚名 來源:中國潤滑油網(wǎng)